楼梯模板安装节点模板做法规程

篇2：模板拆除注意事项规程

模板拆除注意事项

拆模板要有拆模令。

混凝土浇捣结束后1~2天可拆除墙(柱)侧模板。墙(柱)模板拆除时先拆除斜拉杆或斜支撑,再拆除穿墙螺栓及纵横搁栅或钢管卡,然后用橇棍轻轻撬动模板,使模板离开墙体,将模板逐块传下堆放。

在混凝土强度能保证表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,可拆除梁侧模;对于梁、板底模的拆除,混凝土要符合下表规定后方可拆除:

结构类型

结构跨度(m)

按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%)

板

≤2

50

>2,≤8

75

>8

100

梁

≤8

75

>8

100

悬臂构件

≤2

75

>2

100

拆除跨度较大的梁下支撑时,应先从跨中开始,分别向两端拆除。拆除梁、板模板时,操作人员应站在安全的地方。

预留洞的内模拆除,必须等混凝土强度保证构件及孔洞表面不发生坍陷及裂缝后,方可拆除。楼梯段底模拆除前应在下梯段踏步上放置50100mm两块木料垫护,保证平台模拆除下坠时不碰坏踏步棱角。

拆下的模板要及时清理粘结物,涂刷脱模剂,并分类堆放整齐,拆下的扣件及时集中统一管理。

模板在拆除时应有专人进行监护,注意拆除时的安全。

篇3：模板的拆除注意事项规程

模板的拆除注意事项

1拆除的顺序

次龙骨拆除→模板拆除→主龙骨拆除→清运

2侧模拆除的要求

2.1侧模拆除时,混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰挠而松动。

2.2严格按照拆模顺序进行拆模,一般情况下先拆除,连接件,再进行拆除其模板,以防混凝土面破损或拉裂。

3底模拆除的要求

根据本工程实际情况,同一施工段混凝土强度达到设计强度的100%时,统一拆除梁、板及悬构件模板;悬挑构件拆除模板时,端部独立支承严禁拢动和拆除。

构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)

板≤2m≥50%

2<跨度≤8≥75%

>8≥100%

梁--≥75%

4后浇带模板的拆除时间及要求

后浇带模板单独支设,在后浇带砼浇筑28天后,根据实验室标养试块强度数据决定是否拆除。

篇4：大模板大板施工操作规程

大模板、大板施工操作规程

第一节大模板和预制构件的存放

第1条大模板和预制构件,应按施工组织设计的规定分区堆放,各区之间保持一定距离。存放场地必须平整夯实,不得存放在松土和坑洼不平的地方。

第2条各种类型大模板,应按设计制造。每块大模板应设有操作平台、上下梯道、防护栏杆以及存放小型工具和螺栓的工具箱。出厂前应认真检查,必须符合安全要求。

第3条大模板存放,必须将地脚螺栓提上去,使自稳角成为70~80度,下部应垫通长木方。长期存放的大模板,应用拉杆连接绑牢。存放在楼层时,须在大模板横梁上挂钢丝绳或花栏螺栓,钩在楼板吊钩或墙体钢筋上。

第4条没有支撑或自稳角不足的大模板,要存放在专用的堆放架内或卧倒平放,不应靠在其他模板或构件上。

第5条外墙壁板、内隔墙板应放置在金属插放架内,下端垫通长方木,两侧用木楔楔紧。插放架的高度应为构件高度的2/3以上,上面要搭设30厘米宽的走道和上下梯道,便于挂钩。

第6条现场搭设的插放架,立杆埋入地下50厘米,立杆中间要绑扎剪刀撑,上下水平拉杆、支撑和方垫木必须绑扎成整体,稳定牢固。

第7条靠放架一般宜采用金属材料制作,使用前要认真检查和验收。内外墙板靠放时,下端必须压在与靠放架相连的垫木上,只允许靠放同一规格型号的墙板,两面靠放应平衡,吊装时严禁从中间抽吊,防止倾倒。

第二节大模板安装和拆除

第8条安装和拆除大模板,吊车司机与安装人员应经常检查索具,密切配合,做到稳起、稳落、稳就位,防止大模板大幅度摆动,碰撞其他物体,造成倒塌事故。

第9条模板安装和拆除时,指挥、挂钩、和安装人员应经常检查吊环,对筒模要预先调整好重心。起吊时应用卡环和安全吊钩,不得斜牵起吊。严禁操作人员随模板起落。

第10条大模板安装时,应先内后外对号就位。单面模板就位后,用钢筋三角支架插入板面螺栓眼上支撑牢固。双面模板就位后,用拉杆和螺栓固定。未就位固定前不得摘钩。

第11条吊装大模板时,如有防止脱钩装置,可吊运同一房间的两块,但禁止隔着墙同时吊运一面一块。

第12条有平台的大模板起吊时,平台上禁止存放任何物体。里外角模和临时摘、挂的板面与大模板必须连接牢固,防止脱开和断裂坠落。

第13条分开浇灌纵横墙混凝土时,可在两道横墙的模板平台上搭设临时走道或其他安全措施。禁止操作人员在外墙上行走。

第14条拆模板应先拆穿墙螺栓和铁件等,并使模板面与墙面脱离,方可慢速起吊。

第15条清扫模板和刷隔离剂时,必须将模板支撑牢固,两板中间保持不少于60厘米的走道。

第16条大模板放置时,下面不得压有电线和汽焊管线。采用电热法养护混凝土时,必须将模板串联并与避雷网接通,防止漏电。

第三节内外墙板、大楼板预制构件安装

第17条各种预制构件安装必须按施工顺序对号就位,应保持垂直稳起。就位后,立即将构件的拉杆和支撑焊牢或锚固,方可摘钩。禁止站在外墙板边沿探身推拉钩件。

第18条从插放架起吊墙板应用卡环卡牢,垂直稳起,墙板必须超过障碍物允许高度方可回转臂杆。

第19条上下层壁板就位后,应将预留钢筋立即焊牢,禁止下层壁板焊牢前安装上层构件。

第20条分流水段施工,流水段端头的外墙板,一侧与横墙连接,另一侧必须用铁管和带有花栏螺栓的钢丝绳,把外墙板与楼板临时拉牢。直到与下一流水段钢筋套环串好加固后方可拆掉。

第21条墙板就位固定后不得撬动,需要撬动调整时,应重新挂钩。墙板安装过程中禁止拆移支撑和拉杆。

第22条外墙为砖砌体,内墙浇灌混凝土前,必须将外砖墙加固,防止墙体外涨。在拆除时,禁止把加固材料悬挂在墙体上和直接下扔。

第23条阳台板安装就位必须逐层支设临时支柱,连续支顶不得少于三层,并应与墙体拉结牢固。阳台板预留的拉结筋与圈梁钢筋应及时焊接。

第24条阳台栏板和楼梯栏杆,应随楼层安装。如不能及时安装,必须在外侧搭设防护栏杆。

第25条预制构件就位焊接牢固后,应立即将吊环割掉,防止绊脚。

篇5：转换层扣件式满堂模板架计算规程

转换层扣件式满堂模板架计算

本工程以转换层的模板支撑为受力状况最复杂,条件最危险的部分,所以本方案主要对转换层的高支撑模板进行计算,其它各楼层参照执行。

1.楼面板为250厚的板支撑系统

1)搭设要求

模板支架搭设高度为6.7米,搭设尺寸为:立杆的纵距b=0.80米,立杆的横距l=0.80米,立杆的步距h=1.50米。如下图所示:

楼板支撑架立面简图

楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

2)模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

a.荷载计算

静荷载标准值q1=25.000×0.250×0.800+0.250×0.800=5.200kN/m

活荷载标准值q2=(1.500+1.500)×0.800=2.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3;

I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4;

b.抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f--面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M--面板的最大弯距(N.mm);

W--面板的净截面抵抗矩;

[f]--面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;

M=0.100ql2

其中q--荷载设计值(kN/m);

经计算得到:

M=0.100×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350×0.350=0.118kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值:

f=0.118×1000×1000/43200=2.722N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

c.抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350=2.016kN

截面抗剪强度计算值T=3×2016.0/(2×800.000×18.000)=0.210N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求!

d.挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值:

v=0.677×7.600×3504/(100×6000×388800)=0.331mm

面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!

3)支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

a.荷载的计算

钢筋混凝土板自重(kN/m):

q11=25.000×0.250×0.350=2.188kN/m

模板的自重线荷载(kN/m):

q12=0.250×0.350=0.088kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值q2=(1.500+1.500)×0.350=1.050kN/m

静荷载q1=1.2×2.188+1.2×0.088=2.730kN/m

活荷载q2=1.4×1.050=1.470kN/m

b.方木的计算

按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=3.360/0.800=4.200kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.20×0.80×0.80=0.269kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×4.200=2.016kN

最大支座力N=1.1×0.800×4.200=3.696kN

方木的截面力学参数为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;

方木抗弯强度计算:

抗弯计算强度f=0.269×106/83333.3=3.23N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

c.方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2016/(2×50×100)=0.605N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

d.方木挠度计算

最大变形:

v=0.677×3.325×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.233mm

方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

4)横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.70kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到:

最大弯矩Mma*=0.725kN.m

最大变形vma*=1.15mm

最大支

座力Qma*=9.287kN

抗弯计算强度f=0.73×106/5080.0=142.73N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

5)扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=9.29kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

6)立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

a.静荷载标准值包括以下内容:

脚手架钢管的自重(kN):

NG1=0.129×6.700=0.865kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值。

模板的自重(kN):

NG2=0.250×0.800×0.800=0.160kN

钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN

经计算得到,静荷载标准值:NG=NG1+NG2+NG3=5.025kN。

b.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值:

NQ=(1.500+1.500)×0.800×0.800=1.920kN

c.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

d.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

其中N--立杆的轴心压力设计值,N=8.72kN;

--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;

i--计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58

A--立杆净截面面积(cm2);A=4.89

W--立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08

--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);

[f]--钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

l0--计算长度(m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算:

l0=k1uh(1)

l0=(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数,查表取值为1.163;

u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a=0.20m;

公式(1)的计算结果:=86.87N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果:=39.44N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2--计算长度附加系数,查表取值为1.012;

公式(3)的计算结果:=51.69N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

2.转换层1?1.8m大梁支撑计算

1)搭设要求

梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.40米,立杆的步距h=1.50米,

梁底增加3道承重立杆。

简图如下:

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.5。

2)模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。

a.荷载的计算:

钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1=25.000×1.800×0.400=18.000kN/m

模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.400×(2×1.800+1.000)/1.000=0.644kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

经计算得到,活荷载标准值:

P1=(1.500+1.500)×1.000×0.400=1.200kN

均布荷载q=1.2×18.000+1.2×0.644=22.373kN/m

集中荷载P=1.4×1.200=1.680kN

b.截面特征

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3;

I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4;

c.内力计算

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为:

N1=2.482kN

N2=7.032kN

N3=6.797kN

N4=5.847k

N

N5=1.894kN

最大弯矩M=0.182kN.m

最大变形V=0.8mm

d.抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值:

f=0.182×1000×1000/21600=8.423N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

e.抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3×4023.0/(2×400.000×18.000)=0.838N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求!

f.挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.772mm

面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求!

3)梁底支撑方木的计算

a.荷载计算

按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=7.032/0.400=17.580kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×17.58×0.40×0.40=0.281kN.m

最大剪力Q=0.6×0.400×17.580=4.219kN

最大支座力N=1.1×0.400×17.580=7.735kN

b.方木的截面力学参数

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;

c.方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.281×106/83333.3=3.38N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

d.方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4219/(2×50×100)=1.266N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

e.方木挠度计算

最大变形:

v=0.677×14.650×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm

方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

f.梁底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到:

最大弯矩Mma*=0.169kN.m

最大变形vma*=0.05mm

最大支座力Qma*=7.613kN

抗弯计算强度f=0.17×106/5080.0=33.29N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!

梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算。

g.扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=7.61kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40~65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

h.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

其中:N--立杆的轴心压力设计值,它包括:

横杆的最大支座反力N1=7.61kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×6.700=1.038kN

N=7.613+1.038+0.000=8.651kN

--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;

I--计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58

A--立杆净截面面积(cm2);A=4.89

W--立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08

--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);

[f]--钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

l0--计算长度(m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算

l0=k1uh(1)

l0=(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数,查表取值为1.163;

u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a=0.20m;

公式(1)的计算结果:=86.20N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果:=39.14N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算:

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2-计算长度附加系数,查表取值为1.012;

公式(3)的计算结果:=51.29N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。