影响泵效原因提高泵效措施
一、泵的排量及泵效活塞上、下活动一次叫一个冲程。根据泵的工作原理可知,在一个冲程内完成进油与排油的过程。在理想情况下,活塞上、下一次进入和排出的液体体积都等于活塞让出的体积V。活塞上冲程:吸入泵内的油量V=fp.s式中?fp——活塞面积,m2;s——光杆冲程长度,m。排出井外体积V1=(fp–fr)s式中fr——抽油杆的截面积,m2。活塞下冲程:泵吸入的油的体积V将通过游动凡尔排到活塞上部的管中,由于有相当冲程长的一段光杆从井外进入油管,因此,将排出井外体积V2=frs所以活塞每一冲程(活塞上、下一次)排出井外的油体积V=V1+V2=(fp–fr)s+frs=fps,即每一行程吸入泵内油的体积分上、下冲程两次排出井外。每日排量qt=1440nv式中?qt——泵的理论排量,m3/d;n——冲次,次/min;其余符号同前。在抽油井生产中,实际抽出的液量q,一般都比理论产量qt低,两者的比值叫抽油系数,或叫泵效,用η表示,即:η=q/qtη愈大,说明泵的工作实效愈好,但在正常情况下,若η达到0.7~0.8,就认为泵的工作是良好的。只有自喷井刚转入抽油时,油井连抽带喷,此时的η才接近或大于1。实际生产中,η往往低于0.7,甚至很低。这是由于深井泵受各种因素影响的结果。二、?影响泵效的因素(一)冲程损失的影响由于抽油杆、油管在工作过程中承受交变载荷,从而引起抽油杆和油管的弹性伸缩,使活塞冲程小于光杆冲程,并减少了活塞让出的体积,造成泵效降低。以下就静载荷及惯性载荷引起抽油杆、油管弹性变形,及其对活塞冲程的影响介绍如下:1.1.静载荷对活塞冲程损失的影响当驴头从下死点开始上行时,游动凡尔关闭,液柱重量作用在活塞上,使抽油杆发生弹性伸长,抽油杆虽然由下死点向上走了λr距离,即悬点从位置A移到B,但活塞尚未发生移动,所以抽不出油,λr即为抽油杆柱的伸长。油管由于卸去液柱重量而缩短一段距离λt,悬点位置由B移至C,此时虽然通过抽油杆带着活塞一起向上走了λt的距离,但活塞与泵筒之间仍无相对运动,因此,抽不出油来,吸入凡尔也仍是关闭的。当驴头位置由C继续向上移动时,活塞才与泵筒发生相对位移,井口出油,吸入凡尔打开吸入液体,一直移到上死点D点,走完上冲程。由上述可知:驴头冲程为s而活塞冲程为sp。则s-sp=λ=λr+λt??同理,悬点由上死点开始下冲程时,吸入凡尔关闭,排出凡尔打开,液柱载荷由抽油杆移到油管上,使抽油杆缩短λr,油管伸长λt。当驴头下行λ=λr+λt距离之后,活塞与泵筒才有相对运动,才开始抽油。因此,下冲程与上冲程一样,活塞冲程比驴头冲程小λ值,λ称为冲程损失。由于冲程损失使泵效降低的数值ηλˊ为L:?ηλ′=(s-sp)/s=λ/sλ值根据虎克定律算出:λ=WlˊL/E(1/fr+1/ft)=fprlL2/E(1/fr+1/ft)?对于多级抽油杆,以2级为例,λ值为:λ=Wlˊ/E(L1/fr1+L2/fr2+L/ft)?式中?λ——冲程损失,m;Wl——上、下冲程中静载荷之差,即液柱载荷,Wl=fprlL*10-4,N;fp、fr、ft——活塞、抽油杆、油管截面积,cm2?L——抽油杆柱总长度,m;?γ1——液柱重量,N/m3;E——钢的弹性模数,2.1*107N/cm2?L1、L2——每级抽油杆的长度,m;fr1、fr2——每级抽油杆的截面积,cm2例?田井油管直径21/2″(外径73毫米、内径62毫米),选用38毫米杆式泵,下泵深度为1400米,由直径7/8″抽油杆580米;直径3/4″抽油杆820米组成二级抽油杆柱,井内液体重度为8600N/m3,驴头冲程为1.8米,试计算冲程损失及对泵效的影响。解WL=fpLγ1=π/4D2Lγ1=3.14/4*0.0382*1400*8.6=13.648KN(或13648N)查表3-4得7/8″、3/4″抽油杆的截面积分别3.8平方厘米、2.85平方厘米。ft=π/4(7.32-6.22)=11.65平方厘米?λ=Wlˊ/E(L1/fr1+L2/fr2+L/frt)?=13684/2.1*107(580/3.8+820/2.85+1400/11.68)?=0.36米对泵效的影响ηλ=λ/s=0.36/1.8=20%2.惯性载荷对活塞冲悬点上升到上死点时,抽油杆在向上最大惯性载荷作用下减载而缩短,因此,悬点到上死点后,抽油杆在惯性力作用下带着活动塞仍继续上行,使活塞比静截变形时,向上多移动一段距离λˊ。当悬点下行到下死点时,抽油杆受到向下的最大惯性力,使抽油杆伸长,活塞又比静截荷变形时向下多移动一段距离λ″。由上述可知:在惯性载荷作用下,使活塞冲程比只有静载荷变形时要增加λpλp=λˊ+λ″式中λp——由于惯性载荷的作用,使活塞冲程增加的数值。根据虎克定律计算:λp=λ+λ″?=L/frE.Wrsn2/2*1790(1-r/l)+L/frE.Wrsn2/2*1790(1+r/l)?=Wrsn2L/1790frE上式中由于抽油杆柱上各点所承受的惯性力不同,计算中取其平均值,即取悬点惯性载荷的一半.静载荷和惯性载荷对活塞冲程的影响为:惯性载荷引起的抽油杆柱变形会使活塞冲程增大,有利于提高泵效。但惯性载荷增加会使悬点最大载荷增加,最小载荷减小,抽油杆受力情况变坏。因此,通常并不采用快速抽汲增加惯性载荷的办法来增加活塞冲程。(二)气体对泵效的影响当活塞在下死点位置时,在泵的排出凡尔与吸入凡尔之间有一定的距离,这个距离叫防冲距,两凡尔间的泵筒容积叫余隙容积。当泵入口处的压力低于饱和压力时,抽汲时总是气、液两相进入泵内,而气体进入泵内占据一定的体积,必然减少进入泵内的液体量使泵效降低。进气严重时,甚至发生“气锁”,即在抽汲时由于气体在泵内压缩和膨胀,使吸入和排出凡尔无法打开,出现抽不出油的现象。调整前受气体影响调整后气体影响减弱,工况变好柳87-31井调整前后泵效对比表调整前调整后动液面m1210动液面1232沉没度m124沉没度102产液量m34.42产液量5.12泵效%22.6泵效25.9气体的影响程度通常用充满系数β表示,即每一冲程吸入泵内的原油体积与活塞上冲程让出的体积之比。β=Vo/Vp式中?Vp——上冲程活塞让出的体积;Vo——每冲程吸入泵内的油的体积。以R表示进入泵内的油气比,即:R=Vg/Vo可以看出:Vp+Vs=Vg+Vo?=Vo(1+R)Vo=(Vp+Vs)/(1+R),而Vo′=Vo+Vs=(Vp+Vs)/(1+R)-Vs带入式中,得β=Voˊ/Vp=(Vp+Vs)/(1+R)Vp-Vs/Vp(余隙比),则β=(1+K)/(1+R)-K=(1-KR)/1+R很明显,β越大,泵效越高。从式中可以看出:β与油气比R及余隙比K有关。K值越小,β值越大,而要减小K值,就必须减小余隙Vs或增大活塞冲程来增加Vp。因此,在保证活塞不撞击固定凡尔的条件下,尽量减小防冲距,即减小余隙。R值越小,β值越大,通常为了降低R值,而采用增加泵的沉没度,使自由气更多的容于油中的方法;或安装气锚,使气体在未进入泵之前就在泵外分离掉。(三)、漏失的影响漏失会使泵效降低。常见的漏失包括以下几种:1)油管漏失?包括丝扣漏、腐蚀穿孔漏、制造缺陷的管壁砂眼、裂缝漏等。2)选泵不合理?活塞与衬套的配合间隙过大,通过间隙的漏失量与间隙的三次方成正比例的增加,而与活塞运动速度成反比。因此间隙过大造成的漏失可通过合理选择泵的级别来决定。泵工作正常活塞与衬套明显漏失柳92-33泵效对比表活塞与衬套漏失正常工作动液面m560动液面580沉没度m864沉没度844产液量m37.95产液量10.36泵效%58.0泵效62.73)深井泵的零件磨损或被卡,包括衬套与活塞工作面、凡尔、凡尔座因磨损或被卡而引起的漏失。在以下几种情况下容易造成磨损或被卡:(1)井内液体含有腐蚀性物质,如含硫的气体,会很快腐蚀泵的零件,使凡尔变脆而损坏。?(2)油井出砂,带砂液体对凡尔磨损非常严重,对活塞和衬套的磨损也较严重。(3)结蜡会使凡尔关闭不严,甚至结蜡凡尔和活塞。?(4)由于井身弯曲,抽油杆与油管壁发生磨擦,落下的金属碎屑垫住凡尔球造成漏失。同时由于偏磨,造成活塞与衬套一边间隙增大,加大漏失量。严重时可以把油管磨穿。(5)有些井,由于钢制部分发生磁化现象,把凡尔球吸在凡尔罩的侧旁而不能正常工作。通常防磁化的方法是应用瓷制的凡尔球。(四)泵筒未充满的影响若油层能量低,或沉没度较小时,有时活塞的运动速度大于所吸入液体的运动速度,供油跟不上,原油来不得充满活塞所让出的泵筒空间,而活塞已开始下行,出现充不满的现象。使泵的充满系数减小,泵效降低。同时,活塞下行时还可能与液体发生冲击,引起整个抽油杆系的振动,遇到这种情况,一般是加深泵的沉没度,或选择合理的抽汲参数来解决。三、提高泵效的措施泵效是反应抽油设备工作效率及管理水平的重要指标。泵效除与泵工作情况有关外,又同油层条件有密切的联系。因此,为了提高泵效必须对油井及油层两方面采取措施。对于油层的措施,主要是提高和维持油层能量,保证有充足的供油能力。对于注水开发的油田,合理注水是保证高产、高泵效的根本措施;对于井底附近油层物性不好,可采取增产措施提高井底附近油层的渗透率,提高油层供油能力。对于油井反面的措施主要有以下几点:(一)选择合理的工作方式当抽油机已选定,在满足生产的前提下,应以获得高泵效作为出发点对三个参数进行调整,即在F、S、n的乘积不变的条件下调整三个参数,一般是长冲程、慢冲数、小泵径的原则。在满足油井生产的前提下,尽量采用小泵径,这是因为在同样泵挂深度与产量的条件下,泵径越小,光杆负荷就越小,这样就可以减少冲程损失,有利于提高泵效。在生产中,对于原油乳化严重或比较稠的井,一般采用大泵径、大冲程、慢冲数。这是因为粘度大的原油通过小泵径的工作筒时,阻力很大,在活塞往返一次的时间内,液体不能充满工作筒,使泵效降低,采用较大的泵径就可以改善充满程度。在满足产量要求的前提下,尽量选用慢冲数,因冲数快时,抽油杆柱上载荷变化频率高,杆柱的惯性载荷大,冲程损失减小,却增加了光杆负荷;如冲数太快,活塞上移速度大于液体进入泵筒的速度时,供油跟不上,泵筒来不得充满液体,当活塞向下时,将撞击液面引起杆柱振动,使泵效降低,且使抽油杆易发生弹性疲劳,缩短使用寿命。但冲数也不能太慢,太慢将增加漏失的程度。参数太大,造成管串漏失参数下调后工况正常?柳87-26井调整参数前后泵效对比表管串漏失工况正常动液面m822动液面840沉没度m781沉没度763产液量m36.01产液量6.55泵效%26.9泵效29.1在满足产量要求的前提下,尽量采用长冲程。采用长冲程就可以缩小冲程损失所占的比例,有利于提高泵效;采用长冲程可减小防冲距与冲程的比值,因此,可减少气体对泵效的影响。但是,长冲程也有不利的一面,即加大冲程会使减速箱的扭距加大,因而需要较大功率的电动机。(二)将油管下端固定由于静载荷的变化,引起抽油杆柱和油管的弹性伸缩而造成冲程损失。因此,用管锚将油管下端固定,则可消除油管变形,减少冲程损失。(三)合理利用气体能量,减少气体和砂子的影响对于由自喷刚转抽的井,可合理控制套管气,使深井泵在一定深度条件下增加泵的沉没压力,提高泵口吸入压力,提高泵的充满程度,使大量气体到活塞以上分离,膨胀举油,连抽带喷,从而提高油井产量和泵效。对于正常抽油的井,为了提高泵的充满系数,应尽量减小余隙容积;增加泵的沉没度减少进泵的油气比。减少气体影响的另一种措施是在泵的入口处安装气锚。气锚的种类很多,但他们的工作原理都是利用油、气相对密度的差异,气泡总是上浮这一规律为根据的。首先气泡随油流向气锚时,在套管与气锚孔眼部分的环型空间进行分离,气泡上浮一部分。刚进入气锚筒的油气,液体为水平流动,而气泡则部分上浮到气锚顶部,从顶部孔眼排到套管环型空间。另一部分气泡被液流带至气锚孔环型空间下部。被液流带至气锚孔环型空间下部的气泡,在活塞下冲程中,泵停止呼吸,液流速度为零,此时气泡便上浮至气锚顶部并排到套管环型空间中。对于含砂井,要防止砂进入泵的工作筒,对于油层胶结差、疏松,造成出砂的井,可通过修井造一人工井壁;由于工作制度不合理,井底压差过大造成油层出砂的井,可通过制定合理的工作制度减少油层出砂,此外,现场常采用的方法是在泵的进口安装砂锚。砂锚的作用是将油和砂在井下未进泵前就分离开。其原理是在油流速度和方向改变时,沙子由于相对密度大而从油中沉淀出来。目前,现场大都采用回转式砂锚。当深井泵工作时,油从入口进入进油管,当流出喷嘴时,由于管径变大流速降低,砂子在重力作用下沉落到锚的底部,油从进油管与锚体的环型空间进入泵中。清除锚中的砂子时,将锚体起出,拧掉底座,将砂子清除后装好底座,即可下入井中。对于气多砂子也多的井,可以用气砂锚。上室用于分气,下室用于分砂,先分气后分砂。二室间用于特殊接箍连接。油流进油孔进入分气室。在重力作用下将气分离,经气孔排至油、套管环型空间,而液体经特殊接箍及带喷嘴的内管进入分砂室,砂子相对密度大沉在底部,油则通过特殊接箍的吸入孔并经吸收管进入泵中。以上是本人浅谈的一些理论上的原因分析及提高泵效的措施,从现场来看,提高泵效主要要解决抽汲能力和供液能力的问题,也是井筒管理的一项重要工作,本人也将继续加强这方面的跟踪学习,拓展理论视野,将合理的措施应用于生产之中,使井筒管理迈上一个新的台阶。
篇2：螺杆压风机安装安全技术措施
为满足我矿井下压风的需要,经矿研究并报请集团公司同意新增一台SAV300-8W的螺杆空压机,更换原一台4L-20/8的空压机。现新机已到货,近日将其安装好。为确保空压机安装的顺利进行,特制订如下安全技术措施:
一、人员组织:
以机电队为主,通修队派人协助。
二、安装顺序:
1、由于新装空压机负荷大,一台315KVA变压器不能满足要求,现采用两台315KVA变压器并联运行,所以现有变压器平台加宽,保证两台变压器的放置位。
2、压风机电源改造完成后,则将原1#压风机、风包拆除,拆下的零部件必须分类存放,不得丢失,同时拆下的压风机不得堆放在空压机房。
3、因新到的压风机体积较大,现空压机机房门框不能通过,因此要将空压机房的通道扩大至新压风机能够进去为止,同时风包房的围墙也要拆除,以利风包顺利进入,全部安装工作完成后则重新恢复好。
4、新到压风机为一整框柜式,安装时不需要重安设基础螺栓,但安装位置必须保持水平。因此原先的压风机机座用风镐凿平,并用水泥硬化。
三、安装安全技术措施:
1、压风机从车间通往压风机房用大型平板车。
2、设备与车体用足够强度螺栓连成整体,再用铁丝捆绑牢靠,整体装载平稳结构坚固。
3、压风机在拖运及卸载过程中,必须保持平稳,严禁侧翻和倾斜。
4、起吊压风机时,采用5吨吊葫芦,起吊用的钢丝绳直径必须大于或等于12.5mm,同时,钢丝绳只能穿在底座的吊耳孔。
5、卡成圈的钢丝绳卡子每处不能小于2个,且必须卡紧。
6、起吊作业时,现场人员必须站在安全位置,并指定专人负责指挥,起吊过程随时注意吊葫芦有无卡阻,绳卡有无松动,钢丝绳有无异常等。发现隐患必须停止起吊,妥善处理后方可进行。
7、采用三角架时,三角架脚必须凿好脚窝,每一根脚处站立一人,起吊过程中防止三角架滑动。
8、风包安装必须垂直于地面,在风包顶面任意相隔900挂二条线坠作为找正基准,同时空压机排口与风包进气口中心线要重合。
9、空压机的冷却水源仍采用以前的系统。
10、压风机电源线采用2根3*70mm2的电缆线并联供给,电源采用两台KSJ-315/6的两台并联运行。
11、电气安装过程中,严禁带电作业,地面配电房断开开关屏后必须挂好停电牌。
12、停送电命令由专人负责发出,其他任何人不得擅自停送电。
13、压风机试机前必须检查油气筒中的油位是否合适,各处连接螺栓是否紧固,冷却水源是否开起,电器配线是否正确,确认无误后才能点动压风机。压风机点动,要确认运转方向必须与机体所标箭头方向一致,才能正常开起压风机,同时风扇电机的转向应使风吹出机组外罩。
篇3：己四集中皮带巷施工水泵窝安全技术措施
我队施工的己四集中皮带巷即将揭露20**2采空,根据探查,采空存在积水,为进一步完善排水系统,我队将在该巷道内施工一个水泵窝。为了确保施工的安全顺利进行,特制定以下安全技术措施:
一、支护材料及规格
1、开口架设三通抬棚:长插梁3.0m,抬棚梁2.8m,棚距500mm。
2、水泵窝施工4米,支护采用11#矿用工字钢梁×腿=2.4m×2.4m。
3、临时支护采用金属前探梁(9#工字钢),长度3.6m,6个卡子固定。防倒器采用金属拉杆式防倒器,每帮15套。
二、施工安全技术措施
(一)施工安全技术措施
1、水泵窝位置位于巷道开口以里100米位置人行道侧。
2、施工前,把使用的材料、工具准备好,以备施工时使用。
3、水泵窝深度不超过4米,前一架做成平巷,其它以20度坡度向下施工,以便于存水。
4、水泵窝的支护要求采用2.4m梁×2.4m腿11#矿用工字钢支护。
5、该处顶板破碎,控顶难度大,施工中尽量避免爆破作业。破底板岩石施工时只打底眼,放小炮震动岩石即可。一次炮眼个数不超过4个,每个炮眼装药量不大于200g。每次响炮前必须加固施工地点左右各5m以内的支架,巷道两侧打托棚加固,托棚必须牢靠,防止爆破震动造成棚梁脱落,漏顶等现象。
6、施工前必须对施工地点左右10米范围的支护进行检查,顶帮背实撑木打牢,托棚牢靠。
7、水泵窝施工应采用小棚距,不大于500mm。使用先用柱子托梁的方法先上梁,再栽腿子,上梁时作业人员不得少于5个。掏腿子窝及栽腿子和上梁前必须进行敲帮问顶和专人关山,上梁过程中必须有专人观山。
8、施工前及施工过程中,必须严格执行敲帮问顶制度,用长钎将施工地点附近帮顶上的浮矸活石捣净,确认无危险时,方可进行正常施工。敲帮问顶时,人员要在专人观山下站在安全的支护下进行。观山人员发现有不安全隐患时,应及时通知、命令施工人员退出,待不安全隐患处理完毕后,方可继续进行掘进工作。并且,每次放炮后要及时对棚子进行检查,对危棚及时进行修正;
9、每次放炮时,要保护好施工地点附近的电缆、水管、设备等设施。防止放炮崩坏。
10、每次放炮必须按规定设好警戒,并严格执行“一炮三检”、“三人连锁放炮制”。每次放炮时,必须在施工地点以外设警戒,人员全部撤到警戒线以外(警戒距直巷不小于75m、拐弯巷道不小于50m)。
11、掏腿子窝和栽腿时必须进行敲帮问顶,随时观察附近支架棚腿,严防棚腿松动倾倒伤人。
12、严格工程质量验收,坚持一次成巷,帮顶刹实背严,严禁出现不合格工程和空帮空顶现象。该处有积水,施工时棚腿要栽在实底上,必要时棚腿穿鞋。
13、施工中必须切实做好顶板管理工作,提前准备好刹顶护顶材料。顶板破碎处背板必须接顶,用竹笆、编织网护顶。
14、水泵窝内用混凝土进行砌筑泵池,水泵窝迎面采用大板配合小板和竹笆进行封闭。
15、施工过程中产生的渣及时用皮带运出。
(二)、搭抬棚安全技术措施
1、抬棚位置按照水泵窝位置进行搭设。
2、搭抬棚前,必须加固开口位置前后5m范围内的支架,撑木背板补齐打牢,不合格的支架修好。
3、开口搭抬棚时,严格按抬棚施工图施工。开口前,应先在开口侧找好抬棚位置,用风镐或风镐刨出抬棚梁位置,然后找准柱窝位置挖出柱窝,栽上抬棚腿子,用渣封好并安排专人扶好腿子,之后上抬棚梁,每次上梁作业人员不少于4人。用前探梁(或圆木)作为临时支护逐架将原2.4m工字钢梁更换为3.0米插梁。插梁上齐、顶及时刹好。
4、掏抬棚腿子窝和栽腿时必须进行敲帮问顶,在附近支架棚子下打好点柱或采用前探梁加固。点柱要打在实底上,并且要打直打牢。
5、整个施工过程中,必须搞好敲帮问顶工作,作业时必须随时注意找掉帮、顶的活矸危岩及浮煤,确认安全以后方可正常施工,敲帮问顶人员必须站在安全支护下进行作业。敲帮问顶时,人员要在专人观山下站在安全的支护下进行。观山人员发现有不安全隐患时,应及时通知、命令施工人员退出,待不安全隐患处理完毕后,方可继续进行施工。“敲帮问顶、专人观山”贯穿于施工全过程。
6、若使用风镐施工,操作前必须注意:
①压风管各接头必须绑扎牢靠,相邻两接头之间必须进行有效、牢固的连接,以防脱节伤人。
②操作风镐的人员必须是有实际操作经验,技能熟练的人员,其他人员不得进行操作,操作前必须检查风镐的各部件是否完好,发现隐患及时处理。
7、抬棚梁按照规定要求使用“U型卡”进行紧固。
8、搭抬棚时必须有队干部现场把关,抬棚两侧支架采用架对棚的方法加固,不少于5架。
三、其它严格按照《己四集中皮带巷作业规程》及有关规定执行,任何人不得违章指挥,违章作业。
篇4：机运区停产期间单岗作业安全措施
一、停产期间岗位定员及措施适用范围
35KV变电站轮岗1人24小时工作制,南翼10KV变电所2人12小时工作制,北翼10KV变电所1人24小时工作制,南翼风机房3人8小时工作制,北翼风机房3人8小时工作制,压风机房3人8小时工作制,南翼井下中央变电所3人8小时工作制,南翼中央泵房3人8小时工作制,北翼采区临时变电所3人8小时工作制,北翼采区泵房3人8小时工作制,行人斜井底排水点3人8小时工作制,一部猴车3人8小时工作制,二部猴车3人8小时工作制,北翼污水处理站2人12小时工作制。
每班岗位工入井人数6人。地面每班在岗人员8人。
以上岗位停产期间均为单岗作业,为保证期间作业安全,及时发现安全隐患,杜绝事故发生或事故扩大,特制定此安全措施。
二、单岗作业安全措施
(一)单岗作业必须按时参加班前会,明确当班作业任务。
(二)所有单岗作业人员必须认真执行现场交接班制度,并使用岗位电话进行工作汇报。
(三)入岗后必须认真检查岗位设备运行记录,对设备外观及作业环境进行仔细巡查,并执行班中定期巡查,确认作业环境安全。
(四)发现安全隐患后必须及时排除汇报,不能单人排除的安全隐患必须及时汇报区值班室尽快协调解决。
(五)发现事故隐患必须及时汇报区值班室和矿调度室,详细如实汇报事故状况,便于及时组织处理。
(六)入井作业人员入井前,必须认真检查矿灯、自救器是否完好,劳保防护用品必须佩带齐全,电工维护人员必须携带便携仪。
(七)在施工作业中,必须遵守本岗位操作规程,严禁违章作业。
(八)单岗作业期间,严禁串岗、睡岗,切实需要离开岗位时必须与区值班人员取得联系经批示允许后方可离开,并必须在规定时间内归岗,重要岗位人员严禁脱岗、离岗。
(九)区值班人员采取不定期查岗方式进行电话查岗,发现脱岗现象给予岗位人员重罚。
三、重要场所作业安全措施
(一)井上下变电所
1.每天必须执行一次漏电试验,明确班次,留用记录。
2.每小时进行一次设备电压、电流登记,并对配电装置运行状况声音、温升等进行巡回检查。
3.严格执行停送电工作制度、工作票制度及电气安全操作规程。
4.两井地面10KV变电所人员每天必须对备用发电机进行30分钟以上空负荷运行,并留有运行记录。
5.如遇突然停电时应保持冷静,按照送电程序可将每台开关一一试送进行观察,如不能正常送出或连续停电,严禁再次强行送电,并及时汇报区值班室安排电工技术人员查明原因排除故障后方可恢复送电。
6.如遇矿井大面积停电时,必须及时启用备用发电机,保证矿井保安负荷供电,必要时立即启用《矿用大面积停电预案》。
(二)井下排水
1.每班要对水泵电气控制设备进行定期巡回检查。
2.定期对水泵盘根进行跟换。
3.水泵工作时,每隔1小时要对水泵运行情况及排水压力等进行观察登记。
4.发现排水点水位增长异常或排水时水位下降不明显等现象时,必须查明原因,及时汇报区值班室协调解决。
5.如遇险情时,必须认真观察水位上涨情况,及时汇报,必要时立即启用《矿井防治水应急预案》。
(三)主扇风机房
1.每班每隔1小时对机房配电装置在线监测装置进行巡回检查,登记风机运行电压、电流轴承温度等数据。
2.巡回检查风机运行情况观察风机运行声响、振动是否正常。
3.每班定期观察风机负压是否正常,发现异常及时汇报查明原因。
4.如遇主运风机故障现象立即切换备用风机。
5.如遇机房长时停电或不能正常运行时立即启用《矿井停风停电应急预案》。
(四)压风机房
1.每班每隔1小时对再用压风机配电设备进行一次巡回检查,观察排气口压力,供电电压、电流等,并留好记录。
2.每班定期观察压风机运行声响,排气口温升等。
3.如遇主运压风机不能正常使用,立即启用备用压风机,并及时汇报区值班室组织协调处理。
4.如与供电故障导致压风机不能正常运行时,必须马上汇报区值班室,并尽快组织处理。
四、其他事项
1.猴车司机每班必须对安全保护装置进行试验,并留有记录。
2.停产期间非特殊情况,只启用南翼压风机。
3.停产期间井下压力水除定期降尘洒水工作及必要使用时开启,其它时间关闭井下压力水。
机运区
篇5：给水泵组检修措施布置恢复注意事项
公司已多次发生给水泵机械密封损坏,给水泵长时间退出备用的不安全事件,由于运行操作不当造成的占大多数。为避免在布置给水泵检修措施或恢复检修措施时,泵机械密封损坏,下发因操作过快或操作方法不当造成前置泵、主此操作说明,要求每个值班员认真学习,掌握每项操作的先后顺序、操作过程中应观察的参数及注意事项。并且举一反三,对其他热力系统恢复措施制定合理操作步骤。
操作原则:
1、给水泵系统停运时缓慢泄压,投运时缓慢升压。
2、先切除给水侧,再切除冷却水和密封水。投运时相反。
对给水泵泄压布置检修措施的操作步骤:
汽泵停运后,主泵完全止速后,方可停运前置泵运行。前置泵停运后,按下列步骤进行操作:
1、关闭汽泵出口电动门
2、关闭汽泵中间抽头电动门
3、关闭汽泵再循环调门及前后手动门
4、关闭前置泵入口电动门。
5、打开前置泵入口滤网放水手动门
6、打开主泵入口滤网放水门
7、打开前置泵入口管道放水门
8、泵体泄压后,关闭凝水至前置泵机械密封供水手动门
9、关闭前置泵机械密封水冷却水来、回水手动门
10、压力到0MPa后,方可开始检修工作
注意事项:
1、关闭汽泵出口电动门后,观察前置泵出口压力下降至与除氧器压力接近,如关闭出口电动门后压力上升较快,则是出口电动门、汽泵出口逆止门不严,这时要校严出口电动门,压力下降后再继续下一步操作
2、关闭入口电动门后,注意前置泵出口压力变化,如压力不降反而上升,应立即关小凝水至前置泵机械密封供水手动门,此时压力上升的原因是因为凝水压力高通过机械密封向前置泵系统内充水,而前置泵入口门和汽泵再循环调门已关闭,系统内无泄压处,所以压力会上升。在关闭凝水至前置泵机械密封供水手动门时注意不要全部关闭,手动门的开度保持在前置泵出口压力不上升开始下降时即可,如全部关闭凝水至前置泵机械密封供水手动门,因汽泵组系统内仍有压力,且温度较高,如将前置泵机械密封供水手动门全部关闭后,带压的水会漏向前置泵的机械密封处,而损坏机械密封的部件,而造成向外呲水、呲汽。应待前置泵系统内压力降至0.1MPa及以下时,再将凝水至前置泵机械密封供水手动门全部关闭
3、开放水门时要缓慢开启,因系统内仍有较高的压力,防止直接开大放水门后向外喷水造成伤人事故
恢复给水泵检修措施时的操作步骤:
1、关闭前置泵入口滤网放水手动门
2、关闭主泵入口滤网放水手动门
3、关闭前置泵入口管道放水手动门
4、打开主泵泵体排空气门
5、打开凝水至前置泵机械密封供水手动门
6、打开前置泵机械密封水冷却水来、回水手动门
7、打开前置泵入口手动门。
8、待主泵泵体排空气手动门有连续水流出后关闭主泵泵体排空气手动门
9、打开再循环调门及前后手动门
注意事项:
1、在开启前置泵入口电动门时要缓慢开启,严禁直接全开入口电动门,防止除氧器内高温、高压的水直接冲入前置泵内造成冲击,而损坏给水管道、前置泵、前置泵机械密封等部件。在开入口电动门时要将电动门打至就地位,手动稍开电动门小流量向给水泵组系统内注水,注意观察前置泵、给水泵系统压力应缓慢上升,就地前置泵入口温度缓慢上升至110℃以上(4#机就地前置泵入口管道上有温度表,3#机没有温度表),给水泵泵体排空气门有连续水流后,才可慢慢开大入口电动门,切记不可用入口电动门就地旋钮开关开。
2、系统压力开始上升时,一定要检查前置泵机械密封水供水手动门已开启,给水泵的机械密封水已开启,防止前置泵内注入高温度的水,无机械密封水而损坏泵的机械密封。
3、在前置泵入口电动门未全开、系统内未注满水的情况下严禁开启再循环调门向系统内充压,因为再循环管道接于除氧器顶部,如给水泵组系统内未注水时,开启调门后除氧器顶部的蒸汽就会充入给水泵组系统内,使压力升高,这时再开启前置泵入口手动门后,汽水混合,产生冲击会严重损坏前置泵,尤其是前置泵的机械密封,造成前置泵机械密封呲水、呲汽。
2012-11-19
制度专栏
