安全交底:井架上料平台搭设

篇2：某某工程悬挑架子搭设施工方案

某工程悬挑架子搭设施工方案

一、工程概况

***教育学院综合楼为框架剪力墙结构,地下建筑面积3648m2,地上建筑面积3245m2,其中地下三层、各层层高(由上自下)分别为3.55m、3m、2.8m;地上五层,总高度为18.30m,其中一层层高为3.9m,其它标准层层高为3.6m。

二、脚手架搭设方案

结合本工程结构形式、实际施工特点,建筑物周边(有地下室部分)搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架,共搭设11步架,每步架高1.8m,横距1.05m,纵距1.5m(根据工程实际可以适当调整);无地下室部分在二层楼面处搭设型钢式(18#槽钢)悬挑架,槽钢间距见附图,共挑9步架,每步架高1.8m,横距1.05m,一层外脚手架在地下室周边土方回填后方可搭设。

三、脚手架材质

1、所用材料都经建设主管部门产品认证,并经现场取样试验合格后才投入使用。

2、脚手架应选用外径48mm,壁厚3.5mm的钢管,表面平整光滑,无锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯。搭设架子前应对钢筋管保养,除锈并统一涂色。搭设架子使用的扣件规格与钢管匹配,采用可锻铸铁,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷、贴合面应平整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

3、脚手片采用质地坚韧竹竿制作,用2寸铁钉销牢。

四、脚手架计算

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(一)

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)。

计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为16.2米,立杆采用单立管。

搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0,

连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设6层。

悬挑水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.40米,建筑物内锚固段长度1.60米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m

=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm

最大挠度和

V=V1+V2=3.194mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc――扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

R――纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248

NG1=0.125×16.200=2.022kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.15

NG2=0.150×6×1.500×(1.050+0.200)/2=0.844kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN

(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005

NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN

经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.662kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0――基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用:W0=0.350

Uz――风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用:Uz=1.250

Us――风荷载体型系数:Us=1.200

经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.250×1.200=0.368kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk――风荷载基本风压值(kN/m2);

la――立杆的纵距(m);

h――立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N――立杆的轴心压力设计值,N=11.01kN;

――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19;

i――计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;

l0――计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=3.12m;

k――计算长度附加系数,取1.155;

u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50;

A――立杆净截面面积,A=4.24cm2;

W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=137.01

[f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N――立杆的轴心压力设计值,N=10.02kN;

――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19;

i――计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;

l0――计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=3.12m;

k――计算长度附加系数,取1.155;

u――计算长度系数,由脚手架的高度确定;u=1.50

A――立杆净截面面积,A=4.24cm2;

W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

MW――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.213kN.m;

――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=171.99

[f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:

Nl=Nlw+No

其中Nlw――风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:

Nlw=1.4×wk×Aw

wk――风荷载基本风压值,wk=0.368kN/m2;

Aw――每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.60×4.50=16.200m2;

No――连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=5.000

经计算得到Nlw=8.335kN,连墙件轴向力计算值Nl=13.335kN

连墙件轴向力设计值Nf=A[f]

其中――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97;

A=4.24cm2;[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=84.157kN

Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中,m=1400mm,l=1600mm,ml=200mm,m2=1250mm;

水平支撑梁的截面惯性矩I=1272.70cm4,截面模量(抵抗矩)W=141.40cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×3.66+1.4×4.73=11.01kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

k=1.40/1.60=0.88

kl=0.20/1.60=0.13

k2=1.25/1.60=0.78

代入公式,经过计算得到

支座反力RA=32.338kN

支座反力RB=-9.932kN

最大弯矩MA=16.201kN.m

抗弯计算强度f=16.201×106/(1.05×141400.0)=109.118N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.66+4.73=8.39kN

水平钢梁自重计算荷载q=25.69×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

最大挠度Vma*=4.900mm

按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定,受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍,即2800.0mm

水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中b――均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:

经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(2500.0×180.0×235.0)=0.90

由于b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.745

经过计算得到强度=16.20×106/(0.745×141399.99)=153.81N/mm2;

水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.932kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2;

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9932×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:

锚固深度计算公式

其中N――锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=9.93kN;

d――楼板螺栓的直径,d=20mm;

[fb]――楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.5N/mm2;

h――楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到h要大于9931.90/(3.1416×20×1.5)=105.4mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N――锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=9.93kN;

d――楼板螺栓的直径,d=20mm;

b――楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm;

fcc――混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.95fc=11.31N/mm2;

经过计算得到公式右边等于109.5kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(二)

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)。

计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为16.2米,立杆采用单立管。

搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0,

连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设6层。

悬挑水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度3.50米,建筑物内锚固段长度3.70米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物3.00m。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m

=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm

最大挠度和

V=V1+V2=3.194mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc――扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

R――纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248

NG1=0.125×16.200=2.022kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.15

NG2=0.150×6×1.500×(1.050+2.300)/2=2.261kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN

(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005

NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN

经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.080kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0――基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用:W0=0.350

Uz――风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用:Uz=1.250

Us――风荷载体型系数:Us=1.200

经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.250×1.200=0.368kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk――风荷载基本风压值(kN/m2);

la――立杆的纵距(m);

h――立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N――立杆的轴心压力设计值,N=12.71kN;

――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19;

i――计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;

l0――计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=3.12m;

k――计算长度附加系数,取1.155;

u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50;

A――立杆净截面面积,A=4.24cm2;

W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=158.18

[f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N――立杆的轴心压力设计值,N=11.72kN;

――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19;

i――计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;

l0――计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=3.12m;

k――计算长度附加系数,取1.155;

u――计算长度系数,由脚手架的高度确定;u=1.50

A――立杆净截面面积,A=4.24cm2;

W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

MW――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.213kN.m;

――钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=193.16

[f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:

Nl=Nlw+No

其中Nlw――风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:

Nlw=1.4×wk×Aw

wk――风荷载基本风压值,wk=0.368kN/m2;

Aw――每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.60×4.50=16.200m2;

No――连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=5.000

经计算得到Nlw=8.335kN,连墙件轴向力计算值Nl=13.335kN

连墙件轴向力设计值Nf=A[f]

其中――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=230.00/1.60的结果查表得到=0.33;

A=4.24cm2;[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=28.899kN

Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

本工程中,脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体2300mm,支拉斜杆的支点距离墙体=3000mm,

水平支撑梁的截面惯性矩I=1272.70cm4,截面抵抗矩W=141.40cm3,截面积A=25.69cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×5.08+1.4×4.73=12.71kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=24.022kN,R2=3.027kN,R3=0.115kN

最大弯矩Mma*=4.479kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.479×106/(1.05×141400.0)+14.413×1000/2569.0=35.777N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中b――均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:

经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.75

由于b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.691

经过计算得到强度=4.48×106/(0.691×141399.99)=45.86N/mm2;

水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!

九、拉杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisini

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=28.014kN

十、拉杆的强度计算:

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算,为RU=28.014kN

拉杆的强度计算:

上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算,斜拉杆的容许压力按照下式计算:

=N/A<[f]

其中N――斜拉杆的轴心压力设计值,N=28.01kN;

A――斜拉杆净截面面积,A=29.85cm2;

――斜拉杆受拉强度计算值,经计算得到结果是9.39N/mm2;

[f]――斜拉杆抗拉强度设计值,f=215N/mm2;

受拉斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!

斜撑杆的焊缝计算:

斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑杆的轴向力,N=28.014kN;

lw为斜撑杆件的周长,取314.16mm;

t为斜撑杆的厚度,t=10.00mm;

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2;

经过计算得到焊缝抗拉强度=28013.73/(314.16×10.00)=8.92N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

十一、锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果

篇3：安全网搭设工程安全技术措施

1、从二层楼面起张设安全网,往上每隔四层设置一道,安全网必须完好无损、牢固可靠。

2、拉结必须牢靠,墙面预埋张网钢筋不小于D14,钢筋埋入长度不少于3Qd。

3、脚手架所有横楞两端,均与墙面撑紧,四周横楞与墙面距离,平衡配重一侧为600毫米,其它三侧均为400毫米,离墙空档处应加隔排钢管,间距不大于200毫米,隔排钢管离四周墙面不大于200毫米。

4、脚手架柱距不大于1.8米。排距为1.8米,每底于楼层面200毫米处加搭一排横楞,横向间距为350毫米,满铺竹笆,竹笆一律用铅丝与钢管四点绑扎牢固。

5、脚手架拆除顺序应自上而下进行,拆下的钢管、竹笆等须妥善运出电梯井道,禁止乱扔乱抛。

6、张设安全网时,操作人员必须戴好安全带,挂点必须安全可靠。

篇4：金属扣件双排脚手架搭设工程安全技术措施

1、搭设金属扣件双排脚手架,必须严格按国家《建筑安装安全技术规程》和施工组织设计的要求进行设计和搭设。

2、搭设前应严格进行钢管的筛选,凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。

3、严重锈蚀、变形、,螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。

4、脚手架的基础除按规定设置外,必须做好排水外理。

5、不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用。

6、所有扣件紧固力矩,应达到4-5kg?m。

7、同一立面的小横杆,应对等交错设置,同时立杆上下对直。

8、斜杆接长,不宜采用对接扣件。应采用叠交方式,二只回转扣件接长,搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4M。

9、脚手架的主要杆件,不宜采用木、竹材料。

篇5：井架搭拆工程安全技术措施

1、井架搭设高度和起重必须有严格规定,严禁超负荷使用。

2、井架的底座必须安置在坚硬地基上,埋深不得少于1米,如立在地面上,必须使用轧桩轧牢。底座轧桩不得少于8恨,轧桩用75*75毫米角钢,打入地下深度为1.2米,轧桩上部必须与井架底盘连接牢固。

3、高度为10~15米的井架应设缆凤绳一组(4~8根);每增高之以10米加设一组。缆风绳上端要用吊耳和卸甲连接,并用3只以上的钢丝绳夹头紧固。缆凤绳必须采用钢丝绳。

4、井架采用附墙者应用钢性支撑与建筑物牢固连接,吊点必须经过计算。井架附墙杆不得附着在脚手架上。

5、井架搭至11米高度必须设临时缆风,待固定缆风或附墙支撑设置后,方可拆除。缆风绳与地面夹角应为45-60度,与地锚或桩头必须牢固连接。地锚、桩头要安全可靠,桩头后须有拖桩。如使用木桩,木桩直径不得小于15厘米,埋深不少于1.5米。禁止将缆凤绳栓在树木、电杆上。

6、缆风绳不准在高压线上方通过,与高压架空线必须保持规定的安全距离。

7、井架的立柱应垂直稳定,其垂直偏差应不超过高度的千分之一,接头应相互错开,同一平面上的接头不应超过2个。井架导向滑轮与卷扬机绳筒的距离,带槽卷筒应大于卷筒长度的15倍,无槽光筒应大于卷筒长度的20倍。

8、井架运输通道宽度不小于1米,搁置点必须牢靠,通道两边必须装设防护栏杆,并装有安全门或安全栅栏。

9、井架吊篮必须装有灵敏可靠的停层装置,防坠装置、冲顶限位器和安全门,吊篮两侧装有安全挡板或网片,高度不得低于1米,防止手推车等物件滑落。吊篮的焊接必须符合规范。

10、井架底层周围及通道口,必须装设安全防护栅,井架高度超过30米,须搭设双层安全棚,如无法设置隔离棚,则井架四周必须挂安全网,安全网应三面包满。

12、井架必须装设可靠的避雷和接地装置、卷扬机应单独接地并装设防雨罩。

13、卷扬机应采用点动开关。

14、并架吊篮与每层楼面必须有醒目的信号装置或标志。

15、装设起重把杆的井架,底部应有3~4吨的压重物,把杆底座要高出建筑物,把杆顶部不得高于井架;起重把杆与井架的夹角应在45~70度之间,并设保险钢丝绳。起重钢丝绳应装设限位装置。把杆不得碰到缆凤绳。

16、井架吊篮内严禁乘人。

17、井架进行保养维修工作时,必须停止使用。

18、并架的平撑、斜撑、缆凤绳等严禁随意拆除。

19、拆除井架,应先设置临时缆风。遇设有两层缆风绳的井架,应对下层缆风绳采取可靠的安全措施后,方可拆除顶层缆风绳。

20、搭拆井架要设警戒区,并指定专人负责,操作人员必须穿戴安全带。

21、井架安全装置应由定点厂家制作安装。